目前,国内的二级生物处理污水厂大多数采用鼓风曝气工艺,而鼓风机是此工艺中最为关键的设备，鼓风机的能耗有时占污水厂的总能耗的60%左右，因此污水处理厂选用何种形式的风机是一个非常重要的问题。风机选择正确与否与投资大小和运行管理费用密切相关,涉及到投资是否合理、长期效益高低问题。[][][段立文,黄志雄.浅析污水处理厂风机选型[J].环境技术,():46-48]
虽然教科书、期刊文献上有很多论述鼓风曝气系统设计选型的资料，但大多讨论问题集中在单一的问题上或者分散在书籍的各个角落，而有系统的对鼓风曝气设计选型的全套设计计算选型资料少之又少，所以理清鼓风曝气系统设计选型是非常有必要的，但是笔者理论与实践水平有限，此次整理就算抛砖引玉，错误肯定不少，请多加指正，互相提高不断完善整个鼓风曝气系统的设计选型。
.污水厂曝气鼓风机的类型、原理及特点目前用于曝气的鼓风机基本上不外以下两大类[]：
.罗茨风机原理及特点..罗茨风机原理由于转子的不断旋转，被抽气体从进气口吸入到转子与泵壳之间的空间v0内，再经排气口排出。由于吸气后v0空间是全封闭状态，所以在泵腔内气体没有压缩和膨胀。但当转子顶部转过排气口边缘，v0空间与排气侧相通时，由于排气侧气体压强较高，则有一部分气体返冲到空间v0中去，使气体压强突然增高。当转子继续转动时，气体排出泵外。[][段立文,黄志雄.浅析污水处理厂风机选型[J].环境技术,():46-48]
罗茨鼓风机中目前采用三叶罗茨鼓风机居多。罗茨鼓风机电机通过V型皮带和传动轮与风机驱动系统联接，驱动轴通过斜齿轮带动从动轴和叶轮旋转，将本机体内的气体由进气腔内压缩推送至排气腔后排出，达到鼓风的目的。
..罗茨风机特点①价格低，结构简单，日常维护量较小，备品备件的更新更换费用较低，备品备件易于购买和外委加工，所以维修成本低，因此在城镇小型污水处理厂中被广泛应用；
②压力随背压变化，小流量高速风机效率较高；
③效率一般低于多级、单级离心风机，在恒压工况状态下效率比离心鼓风机低0%以上；
④在满足较小风量运行的情况下，具有明显的体积和重量优势。流量大于0m/min时占地面积大；
⑤受多级传动结构和定容式排气方式限制，噪声高；
⑥变频调速达到65～00%的风量调整范围，较离心风机调整范围小；
⑦由于其对变压头适应性强,更适合于变液位系统。
..罗茨风机特性罗茨风机是定容风机，在输出风压变化较大时，其风量变化并不大。这与高压离心风机正好相反，当输出的阻力增加时，风机的输出风量变化不大，而风压和电机功率却随之而增加(硬特性)。
.多级离心风机原理及特点..多级离心风机原理离心鼓风机依靠旋转叶轮对气体的作用把电机的机械能传递给液体。由于离心鼓风机的作用，气体从叶轮进口流向出口的过程中，其速度能(动能)和压力能都得到增加，被叶轮排出的气体经过压出室，大部分速度能转换成压力能，然后沿排出管路输送出去，这时，叶轮进口处因气体的排出而形成真空或低压，气体在大气压的作用下被压入叶轮的进口，于是旋转着的叶轮就连续不断地吸入和排出气体。
..多级离心风机的特点①低转速机械，可靠性高，使用寿命长；
②购买成本较低;备件为标准件，费用低；不需要复杂的润滑系统；
③易于采用全风冷式设计，无冷却水相关故障和维保费用；
④操作维护简单，不需要特别训练的操作维修人员(这对于远离大都市的工厂很重要)；
⑤满载效率高于罗茨风机，略低于单级离心风机；
⑥电机功率小于kW的机型可选用变频调速和直连驱动方式，可大大提高部分负载的工作效率。在大部分工况下，变频调速的多级离心机效率会高于单级离心机，由于部分负载是污水处理厂最典型的工况，因此多级离心风机对于中小型污水处理厂来说具有更好的性能价格比和良好的长短期效益；
⑦噪音低于罗茨风机和单级离心风机;
⑧单机流量在00～m/min时具有最好的性能价格比。
.单级离心风机的原理及特点..单级级离心风机原理基本原理与多级离心风机一样。空气从鼓风机吸入管进入进口导叶调节器。主驱动电机借助联轴器与增速齿轮联接,增速齿轮驱动高速转动的三元半开式叶轮对气体进行做功,气体再经扩压器、蜗室、排气消声器、扩压管排出。
..单级离心风机的特点①高转速(一般超过r/min),噪音高；
②满载效率高，但单级离心风机无法采用变频调速，必须采用进口导叶和出口导叶调节，流量减小的情况下，功率并不是同比例减小，因此部分负载能耗高，效率低；
③大流量相对占地面积小；
④控制系统非常复杂；润滑系统非常复杂；维护保养复杂，大修必须请制造原厂支援；
⑤需要特别训练的操作人员；
⑥设备投资大；单机流量大于00m/min的性能价格比高。
..离心风机的工作特性众所周知,离心风机的工作特性是:风量随着输出系统的阻力增加而减小,耗用功率也下降。风量随着输出系统的阻力减小而增大,耗用功率同时上升。这就是离心风机的“软特性”。
.4曝气鼓风机主要项目比较.标准状态下鼓风机风机风量的计算.曝气装置传氧速率及风机风量的基本概念在污水厂生物池风机设计选型中，首先应该清楚几个概念：标准传氧速率(SOR)，实际传氧速率（AOR），标准状态下供气量，实际状态下供气量。
标准传氧速率（SOR）：目前广泛采用的测定曝气装置方法，是在清水中，用亚硫酸钠和氧化钴消氧，然后用拟测定的曝气装置充氧，求出该装置的总传氧系数KLa值。此值是在个大气压，0℃，起始DO值为零的清水中得出的。试验是在无氧消耗的不稳定转态下进行。这样得出的传氧速率（kgO/h），称为标准传氧速率（StandardOxygenRate），简称SOR。
实际传氧速率（AOR）：在污水处理鼓风曝气的实际应用中，充氧的介质不是清水，而是混合液；温度不是0℃，而是T℃；稳定的DO值不是零，而是一般按mg/L计算。混合液的饱和溶解氧值，曝气装置在混合液中的KLa值，均与在清水中不同，需要乘以修正系数。因此在污水处理鼓风曝气的实际应用中，实际的传氧速率（ActualOxygenRate，简称AOR）数值与上述的标准传氧速率不同。为了选择曝气装置和设备，需要把实际传氧速率换算为标准传氧速率。
标准状态下供气量：我国规定的风机标准进气状态:压力p0=0.kPa，温度T0=0℃，相对湿度=50%，空气密度ρ=.kg/m。在污水厂鼓风机选型时，风机厂家产品样本上给出的均是标准进气状态下的性能参数，即标准状态下供气量。
实际状态下供气量：风机在实际使用中并非标准状态，当鼓风机的环境工况如温度、大气压力以及海拔高度等不同时，风机的性能也将发生变化，设计选型时就不能直接使用产品样本上的性能参数，而需要根据实际使用状态将风机的性能要求，换算成标准进气状态下的风机参数来选型。
在污水厂风机风量的计算中都是首先根据公式计算出曝气池的实际传氧速率AOR，再转换为标准传氧速率SOR，然后再转换为标准状态下供气量，这个过程在《给水排水设计手册》第五册及《室外排水设计规范》中讲述都比较清晰，在我国一般平原地区采用这样的计算就能比较准确的进行风机的选型，而不出现很大的偏差，满足工程上的应用。
但是当鼓风机的环境工况如温度、大气压力以及海拔高度等不同时，风机的性能也将发生较大的变化，在设计选型时必须充分考虑,如果选型不当,必将导致整个生产工艺无法达到预期的设计效果。设计选型时就不能直接使用产品样本上的性能参数，必须对鼓风机在其使用工况下的性能进行详细计算,以期达到最佳运行状态。
.标准状态下鼓风机空气流量的计算..实际传氧速率（AOR）的计算方法一：按《室外排水设计规范》公式计算（GB-04）
生物反应池中好氧区的污水需氧量，根据去除的五日生化需氧量、氨氮的硝化和除氮等要求，宜按下列公式计算：
AOR=0.00aQ(So－Se)－c△XV+b[0.00Q(Nk－Nke)－0.△XV]－0.6b[0.00Q(Nt－Nke－Noe)－0.△XV]（）
式中：AOR—污水需氧量（kgO/d）即实际传氧速率；
Q—生物反应池的进水流量（m/d）；
So—生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L）；
Se—生物反应池出水五日生化需氧量浓度（mg/L）；
△XV—排出生物反应池系统的微生物量；（kg/d）；
Nk—生物反应池进水总凯氏氮浓度（mg/L）；
Nke—生物反应池出水总凯氏氮浓度（mg/L）；
Nt—生物反应池进水总氮浓度（mg/L）；
Noe—生物反应池出水硝态氮浓度（mg/L）；
0.△XV—排出生物反应池系统的微生物中含氮量（kg/d）；
a—碳的氧当量，当含碳物质以BOD5计时，取.47；
b—常数，氧化每公斤氨氮所需氧量（kgO/kgN），取4.57；
c—常数，细菌细胞的氧当量，取.4。
去除含碳污染物时，去除每公斤五日生化需氧量可采用0.7～.kgO。
方法二：按《鼓风曝气系统设计规程》公式计算（CECS97：97）
AOR=4a’Q（So–Se）+b’VXV（）
式中AOR–曝气池污水需氧量（kgO/d）；
a’--BOD5降解需氧量(kgO/kgBOD5)；
b’--活性污泥内源呼吸耗氧量（kgO/kgMLSS·d）；
a’、b’宜通过试验确定，也可参照下表。
..标准传氧速率（SOR）的计算标准传氧速率（SOR）按下式计算
（）
式中SOR–标准状态下曝气池污水需氧量（kgO/d）；
AOR–由公式（）（）算得的实际传氧速率（kgO/d）；
CS0--0BC蒸馏水饱和溶解氧值9.7（mgO/L）；
α–曝气设备在污水与清水中氧总转移系数之比值；
β–污水与清水中饱和溶解氧浓度之比值；
α、β值通过试验确定，也可参照表选用；
.04—温度修正系数；
T–曝气池内水温，应按夏季温度考虑（BC）；
CS（T）--水温TBC时蒸馏水中饱和溶解氧值（mgO/L）；
Ct–曝气池正常运行中应维持的溶解氧浓度值（mgO/L）；
ρ–不同地区气压修正系数
（4）
P–压力修正系数，按下式计算
（5）
式中Pb–空气释放点处绝对压力，按下式计算
；（6）
式中Pa–当地大气压力（Mpa）；
H–曝气池空气释放点距水面高度（m）；
Ot–空气逸出池面时气体中氧的百分数，按下式计算。
（7）
式中ε–曝气池氧的利用率，以%计。
..标准状态下供风量的计算标准状态下供风量按下式计算
（8）
式中Q–风机总供风量（m/d）；
0.8–标准状态（0.Mpa，0BC）下每立方米空气中含氧量（kgO/m）；
SOR、ε—见..。
从公式（8）中我们可以看到在风机风量折算过程中是以标准状态下折算的供风量（即0.8kgO/m这个数值是标准状态下每立方米空气中的氧含量，而不是实际使用状态的氧含量）。而在实际使用中并非标准状态，当鼓风机的环境工况如温度、大气压力以及海拔高度等不同时，风机的性能也将发生变化，设计选型时需要根据实际使用状态将风机的性能要求，换算成标准进气状态下的风机参数来选型。
所以在实际使用过程中风机的参数选型还需进一步计算，下面第4节针对风机实际情况来计算风机的参数（风量、风压）。
4．实际状态下鼓风机空气流量的计算在计算污水处理的需氧量时，其结果为标准状态下所需氧的质量流量qm（kg/min），再将其换算成标准状态下所需空气的容积流量qv（m/min），在第三节已经进行了推导。
如果鼓风机的使用状态不是标准状态，例如在高原地区使用，则空气密度、含湿量会发生变化，鼓风机所供应的空气容积流量与标准状态是相同的，而所供空气的质量流量将减少，有可能导致供氧量不足。因此，必须计算出能供应相同质量流量的容积流量，即换算流量qv。
4.实际状态下鼓风机空气流量计算公式的推导鼓风机在环境大气中无论是标准状态或使用状态，输送的介质均为含有水蒸气的湿空气，空气中的水蒸气的分压力很低（0.00～0.MPa），一般处于过热状态，因此，可作为理想气体计算。设绝对压力为p(kPa)，绝对温度为T(K)，则理想气体状态方程式[]为：
[]沈维道，将智敏，童均耕.工程热力学[M].版.高等教育出版社，00.
（9）
式中R——气体常数，J/kg·K
V——比容积(单位质量物体所占的容积)，m/kg
V=qv/qm（0）
qv——容积流量，m/min
qm——质量流量，kg/min
设标准状态下湿空气的质量流量为qm，干空气的质量流量为qm′，使用状态下湿空气的质量流量为qm，干空气的质量流量为qm′，有：
将式（）、（4）分别代入式（0），则
在根据污水处理工艺计算确定需氧量后，无论是在标准状态，还是在使用状态，均需要鼓风机所输送的干空气的质量流量是相等的，令qm′=qm′，将式（5）、（6）代入式（9），得
（7）
经计算标准状态空气的含湿量为0.，忽略不计，可以将式（）简化为
（8）
式中下标“”——标准状态，下同
下标“”——使用状态，下同
q——换算为使用状态下所需鼓风机的容积流量，换算流量，m/min
T——使用状态下的进气温度（环境温度），Ts=7+Ts，K
p——使用状态下的进气压力（环境大气压力），kPa
q——标准状态下所需空气的容积流量，m/min
T——标准状态下的进气温度，0℃，T0=9K
p——标准状态下的进气压力，p=0.kPa
d——使用状态下空气的含湿量，kg水蒸气/kg干空气，
d——空气的含湿量，kg水蒸气/kg干空气
——相对湿度，其数值介于0和之间，%
p′——饱和湿空气中水蒸气分压[]，kPa（该值选取可根据饱和湿空气中水蒸气分压力表来选取参见附录）
采用公式(8)计算出流量后，再根据产品样本，选用在标准状态下能够满足上述流量的鼓风机即可确定鼓风机的流量。
若选用罗茨风机，还需考虑罗茨风机的泄漏流量。当在高原地区使用时，环境大气压力也会发生变化，压力比相应升高，那么，罗茨鼓风机的泄漏流量qvb则会增大，这将导致鼓风机所供应的空气容积流量减少，也可能造成供氧量不足。因此，设计时必须考虑使用条件发生变化时各种因素的影响，以保证风机所供应的实际空气流量能够满足使用要求，由于泄漏流量中需要得知罗茨风机的理论流量，实际选型时很难得到，所以实际选型时，适当大于实际计算风量qv的%-%即可。
4.曝气搅拌能力验算鼓风机空气流量计算完成后，为满足曝气池混合搅拌需要，还应进行曝气搅拌能力的验算，具体验算可根据下列两点进行：
①污水生物处理供风量立方米污水还不应小于m；
②曝气池底部水流速不应小于0.5m/s。
5．实际状态下鼓风机压力的计算5.离心鼓风机出口压力计算与标准状态相比，鼓风机在使用状态下进气条件(温度、环境大气压力)发生了变化，风机的出口压力也会发生变化，如果将其放置在高原地区使用，鼓风机出口压力比标准状态时要降低很多，风机就有可能因压力不足导致不能正常地向曝气池供气，因此必须通过计算，准确的选择标准状态下鼓风机的出口压力，以保证在使用状态下，风机处于最不利工况下的出口压力仍然能够略大于曝气池水深加管路及曝气器的压力损失之和。
这里所说的出口压力为鼓风机出口的实际压力,它等于鼓风机进口压力(环境大气压力)与鼓风机的升压之和:p′=p+△p，出口压力与进口压力之比称之为压力比ε，ε=(p+△p)/p。
在污水处理厂对鼓风机进行选型时，我们可以认为应使鼓风机在使用状态下与鼓风机在标准状态下的压力比完全相等，那么，如果已知使用状态下大气压力为pS(Pa)、风机所需的升压为△pS(Pa)、温度为tS，标准状态下的大气压力为p0，则应该选择在标准状态下升压为△p0的风机，才能够满足使用要求：
（9）
5.罗茨鼓风机出口压力计算5..罗茨鼓风机出口压力影响因素的分析罗茨鼓风机工作过程如图所示：在图a中，左面为进气腔，腔内压力与进气压力相等；随着叶轮的旋转，在图b、c、d中，容积V保持不变，V内气体压力与进气压力相等；当运行到图e的位置时，V与排气口相连通，排气口的高压气体迅速回流，与低压气体混合，使其压力由进气压力突然跃升到排气压力。因此，容积式鼓风机排气压力的高低并不取决于风机本身，而是气体由鼓风机排出后装置的情况，即所谓“背压”决定的[]，所以罗茨鼓风机具有强制输气的特点。鼓风机铭牌上标出的排气压力是风机的额定排气压力。实际上，鼓风机可以在低于额定排气压力的任意压力下工作，而且只要强度和排气温度允许，也可以超过额定排气压力工作。
对于污水处理厂而言，排气系统所产生的绝对压力（背压）为管路系统的压力损失值、曝气池水深和环境大气压力之和，如图所示。若由于某种原因，如曝气头或管路堵塞，使管路系统的压力损失增加，“背压”也会升高，于是鼓风机的压力也就相应升高；又若曝气头破裂或管路泄漏等原因，管路系统的压力损失则会减少，“背压”便不断降低，鼓风机的压力也随之降低。
综上所述，确定罗茨鼓风机压力时，只需要鼓风机在标准状态下所能达到的绝对压力等于使用状态下的大气压力、曝气池水深、管路损失之和。
5..罗茨风机出口压力的计算方法
确定罗茨鼓风机压力时，只需要鼓风机在标准状态下所能达到的绝对压力等于使用状态下的大气压力、曝气池水深、管路损失之和。
这里所说的出口压力为曝气池水深、管路损失之和：
（0）
式中H——曝气池水深，kPa
h——管路损失，kPa
△p0——标准状态下风机的升压，kPa
△ps——使用状态下风机的升压，kPa
6．风机管道系统计算6.几个基本条件①风管系统包括由风机出口至充氧装置（曝气头）的管道。水面上干支管一般用焊接钢管，水面下水下供风支管也可采用加强聚氯乙烯UPVC管。
②曝气池的风管宜联成环网，以增加灵活性。
③风管接入曝气池时，管顶应高出水面至少0.5m，以免回水。
④计算鼓风机的工作压力时，应考虑进出风管路系统压力损失和使用时阻力增加等因素。输气管道中空气流速宜采用：干支管为0～5m/s；竖管、小支管为4～5m/s。
⑤计算温度采用鼓风机的排风温度，在寒冷地区空气如需加温时，采用加温后的空气温度计算。
6.风管阻力计算6..风管总阻力计算风管的总阻力h可用下式计算：
h=h+h（Pa）（）
式中h—风管的沿程阻力（Pa）
h—风管的局部阻力（Pa）
6..风管沿程阻力计算h=iLαTαP（Pa）（）
式中i—单位管长阻力，在T=0℃，标准压力0.MPa时，
（）
L—风管长度（m）；
αT—温度为T℃时，空气密度的修正系数；
v—管道流速（m/s）
d—管道直径（mm）
其中ρT—温度为T℃时的空气密度（kg/m）；(参见附录)
ρ0—温度为0℃时的空气密度（kg/m）；
αP—大气压力为p时的压力修正系数，
P—大气压力（MPa）
6..风管局部阻力计算风管局部阻力h，可按公式（4）计算
（4）
式中—局部阻力系数，见附录
V—风管中平均空气流速（m/s）；
ρ—空气密度（kg/m）。
当温度为0℃，标准压力0.KPa时，空气密度为.05kg/m；在其他情况下，ρ值可用式（5）试算：
(5)
其中P—空气绝对压力（MPa）
T—空气温度（℃）。
6..风机所需压力H=h+h+h+h4+Δh（KPa）（6）
式中h—充氧装置曝气头以上的曝气池水深（kPa）；
h4—充氧装置曝气头的阻力；
Δh–富余水头Δh=-5（kPa）。
其中：微孔曝气器h4≤4-5（kPa）
可张中、微孔曝气器h4≤-.5（kPa）
盆型中大气泡曝气器h4≤5-0（kPa）
其它中大气泡曝气器阻力可忽略不计。
空气供给系统中的压力损失一般为4.7kPa，其中空气管道的压力损失为4.9kPa，空气扩散装置的压力损失为4.9-9.8kPa。根据对一些计算资料的分析，只要空气干管与支管中的空气流速分别不超过0-6m/s和4-5m/s，并以此确定管径的空气供给系统，其压力损失一般均可保证在4.7kPa以下。故在空气管道的计算中，按空气流量与上述的空气流速确定管径即可，无需进行压力损失的计算。
7．鼓风机房的布置7.设计原则：、设计应遵守排水规范有关规定、机组间距应不小于.5m。
、采取必要的防噪声措施。
、每台风机设单独基础。
4、风管最低点应有油、水的排泄口。
5、机房应设双电源。
6、鼓风机房一般应包括配电房、值班室等。
7、在同一供气系统中，应采用同一类型风机。
8、设有工作风机和备用风机。
9、风管管路应设置回风管和相应阀门、止回阀、防止回风。
0、风机进风口应有净风装置，进风口应高出地面m左右。
7.设计要点污水处理设计中，鼓风机房作为一道重要的处理设施，对整个污水处理系统的运行具有重要的意义，特别是运行费用、以及噪音控制上。在进行设计时需要注意以下几点。
7..设计前注意事项：、确定鼓风机的选型：根据生化池、水解均质池等所计算出来的风量之和来确定鼓风机的选用流量Q，再根据所选用曝气器在水面以下深度、管路沿程和局部损失以及加上0.5m左右的富裕压力进行计算后，确定鼓风机的出口压力H。根据Q和H确定鼓风机型号。
、鼓风机房的尺寸确定方式：确定鼓风机的选型后，计算进出口风管的尺寸、基础离墙壁两侧的距离（一侧为通道距离取-.5m即可，一侧为出口风管所需距离），确定鼓风机房宽度；根据鼓风机房是按近期、或者远近期合建，以及控制间所需的面积（由电气设计人员确定尺寸）来最终确定鼓风机房的长度；根据鼓风机的尺寸、所需吊起高度、电动双轨小车的相关参数等确定鼓风机房的高度。
7..设计中注意事项：、鼓风机房附属进风廊道按入口流速不大于m/s风速进风，廊道内壁可敷设多孔性吸声材料来降低噪声。入风口百叶窗高度在地面m以上，防止尘土、树叶等杂物通过百叶窗进入进风廊道。进风廊道尺寸宜设计成矩形，宽高比宜为:~:4，进风廊道高度不宜低于地面m，也不宜高于鼓风机房。进风口设置于进风廊道一端，与进风廊道形成L型，在L型的上端安装进风百叶窗，进风百叶窗设为面进风（除与鼓风机房连接一侧不进风外，其余面均设百叶窗进风）。进风口上部做挑檐，防止下雨时雨水透过百叶窗进入廊道。
、风道两侧留门检修清扫，地面做微小坡度，坡向门口，以便清扫时利于排水，风机放空管伸入风道后，弯头向上翻，以防吹起地面的尘土。进风管、放空管与墙壁相连通入进风廊道处宜预留短管，这样在放空管、进风管接入廊道后方便封堵与密封处理。
、鼓风支管与鼓风总管相连时，宜采用45-60°弯头进行连接，不宜采用90°弯头，以防两台或者多台鼓风机同时运行时，因各个鼓风机出风管气流通过总管向两侧分流干扰其余运行鼓风机的工况。
4、离心鼓风机进风管宜设置于风机一侧，不宜设在正上方，以免风机在维修吊装时，拆卸管路等产生不便。并且进风管路要考虑压力损失，最好将进风管路通过异径管适当扩大-号。
5、鼓风机房隔音需首先考虑，窗户宜设置双层窗户，墙体内壁宜采用吸声材料等。轴流风机、百叶窗等尽可能不设，特别是鼓风机房位于办公楼附近时。机房高度应满足设备吊装高度，以鼓风机吊装离地面.0-.5m即可，设计鼓风机房高度时应考虑起重机自身高度.m左右，导轨底面离鼓风机房顶棚约0.8m。同时要考虑鼓风机及其周围是否有阻碍起吊运输的管路等，需注意其标高，以防起吊后因为管路等阻碍无法运输，另需考虑将风机在长度方向上调离其位置中心后，鼓风机靠墙壁一段离墙壁应有一定的安全距离（不小于.5m），因此要在鼓风机长度方向上留有足够的空间以便于其运输。
6、鼓风机出口消音器根据实际情况，可以采用立式消音器或卧式消音器，采用立式消音器可以减少鼓风机房的宽度，在占地面积较紧时可采用，但立式消音器效果比卧式消音器消音效果较差。
7、装设消声器是控制鼓风机噪声的主要途径，消声器是阻止声音传播而允许气流通过的装置，可以大大减弱进、出风口辐射出来的噪音。风机进、出风管加设消声器后，风机壳体的辐射噪声仍对周围环境有较大的干扰，在条件允许的情况下，可采取隔音措施，在室内壁及天棚衬贴多孔性吸声材料等，以消除机组产生的噪声。一种最简便的方法就是内部墙壁采用喷淋式涂饰，或直接暴露糙面墙壁，会有很好的吸声效果。
8、振动是噪声的主要起源，风机机组定的振动会产生低频噪音，因此减轻机器的振动是控制噪声的治本方法。为此，风机的外壳材料宜用铸铁，以增加设备自重及外壳厚度；在风机进、出风道上安装弹性柔性接头降低风机振动传递到风道上产生的辐射噪声。对于小型鼓风机可在机组的基础上加设减震垫。
9、风机的冷却方式有风冷和水冷，水冷增加了冷却水系统，但运行环境良好；风冷热量直接排至室内，夏季室温可达40℃以上，为此大型污水厂只好在每台鼓风机上加设通风机及排风管道接至室外。风冷将消除了的噪音重新排放至室外，消声隔声不复存在，因此建议采用水冷的方式。
0、室外出风管道目前大多铺设在地面上，经过实际运行发现噪音很大，可将出风管全部设在地下，利用土层吸音或用隔音材料包覆管道。
、风量调节：风量调节有出口节流调节、进口节流调节、变速调节等，出口节流调节是人为加大管网阻力的调节方法，会使整个系统的效率大大下降。进口节流调节是通过改变进气阀门的开启度来改变风机性能曲线达到调节目的，此法简便易行并可节约能源，而且节流后喘振流量向流量小的方向移动，使风机可在更大的流量范围内工作，是最简便常用的调节方法。变频调节是采用变频器进行调节，最节能，但设备复杂造价高。
、如果出风管穿越墙壁以及进风廊道，那么在进行土建设计时，需考虑提前预埋钢管，以便以后进行设备管道等安装。预埋钢管应根据下列要求进行：预埋管材质：当管径＜00mm时，采用04不锈钢管；当管径≥00mm时，可以做内防腐热喷涂铝合金，涂层50μm防腐，采用Q5-A材质。鼓风机出口风管流速取0-5m/s。预埋管防腐做法：外壁防腐为环氧煤沥青做“四油两布”加强级防腐，即底漆一道、面漆一道、玻璃布一层、面漆一道、玻璃布一层、面漆两道。预埋管长度：以管路安装挖土时不扰动进风廊道基础为限，预埋管伸出部分长度与进风廊道外壁m即可。
、鼓风机房如果按近、远期结合而设计：远期鼓风机基础也应预留位置，远期预留基础靠近门口，大型鼓风机基础间净距不小于.5m，方便远期鼓风机进行运输安装。进风管、放空管与进风廊道连接处预留短管也需预留，并于近期封堵。出风管与鼓风机相连的一端也应提起预埋，并用法兰封堵。出风总管按远期风量进行设计。
4、鼓风机房的设备进出的大门应能使鼓风机顺畅进出，并能允许搬运其重量的叉车自由进出。
5、在值班控制室内，应设置磷酸铵盐干粉灭火器，具体设置原则详《建筑灭火器配置设计规范》GB-。
6、离心风机均用多级离心鼓风机，不用设置变频装置，只需要设置一个进口电动蝶阀控制即可
7、鼓风机一定要设置台，用备，以便适应不同条件下的水量。不可以只设计台，用备。
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